摘 要：结合云南保山蒲赛公路水长河临时桥的预应力张拉过程，研究锚外控制应力和伸长值计算的方法。预应力钢绞线的锚内与锚外控制应力不等的原因：波纹管的偏摆系数和摩擦系数的增大和锚具夹片损失系数等。根据设计图纸的预应力钢绞线锚内控制应力计算锚外控制应力，选取合适的控制应力计算伸长值。
关键词：锚内控制用力；锚外控制应力；伸长值
中图分类号：u442.5 文献标识码：a
1 工程概况
云南保山蒲赛公路项目是怒江流域赛格电站前期工程，电站主体工程的弃碴场便道跨水长河。因出碴车较重，水长河临时桥采用的是3×30m的t梁桥。现场实际情况是t梁预制完成，强度已经达到张拉的要求，需对预应力钢绞线进行张拉。
2 锚外控制应力计算和伸长值计算的公式
引用《公路桥涵施工技术规范》中的公式：
（1）由钢绞线与孔道壁摩擦造成的应力损失计算公式
（2）曲线型钢绞线理论伸长值计算公式
3 钢绞线参数
墙身曲线预应力钢绞线切线夹角和及长度计算
4 计算过程
在施工过程中回遇见以下两种情形，即第一种情形是设计图中给定的预应力钢绞线锚内控制应力。第二种情形是设计图中给定的预应力钢绞线锚外制应力。下面来分别计算。
第一种情形：
预应力钢绞线锚内控制应力为0.65fptk（fptk：标准强度），设计偏摆系数k=0.0015和摩擦系数μ=0.15，ovm锚具夹片厂家提供的应力损失为6%，弹性模量e=195000mpa，有效截面面积a=140mm2。wwW.11665.com经试验测得波纹管的偏摆系数k=0.0032，摩擦系数μ=0.203。
因条件中给定的是锚内控制应力来计算锚外控制应力，所以设计给定的偏摆系数和摩擦系数无用处，需用到试验测得的偏摆系数和摩擦系数。
如若锚内控制应力为0.6fptk，则锚外控制应力：
ovm锚具夹片厂家提供的应力损失为6%。
伸长值计算：
伸长值计算第一个重点：选取控制应力。一般认为选取的控制应力为0.7669fptk，这种想法是错误的，伸长值计算应选取的应力应去掉锚具夹片厂家提供的应力损失即选取的控制应力为0.7209fptk。第二个重点是曲线应从中间切断，一分为二，计算后乘以2就可以了。则
条件中给定的是锚外控制应力，设计给定的偏摆系数、摩擦系数和试验测得的偏摆系数、摩擦系数不相同，需根据设计的偏摆系数和摩擦系数计算出锚内控制应力，再根据锚内控制应力计算现场张拉的锚外控制张拉应力。
第一步：反算锚内张拉控制应力
第二步：计算锚外控制张拉应力
伸长值计算：
5 现场控制
水长河临时桥的设计图纸给定的情形是第一种情形。现场控制示例选用编号d4预应力钢绞线束，单根锚外控制应力为0.7669fptk=199.701kn。伸长值△l=190.8mm，编号d4l4束预应力钢绞线共12根，总的锚外控制应力=199.701×12=2396.412kn，选取千斤顶为yt250t-200mm两台，参数及油表读数见表1，采用两端张拉。
施工控制时回油回缩值要注意以下两点：
（1）张拉时最靠近锚具的纤维板凹槽的深度，现场采用凹槽深度为5mm。
（2）准确量取钢绞线的工作长度，现场每端钢绞线工作长度为0.6m，计算伸长值合计为8mm，伸长值的允许误差为±6%，四舍五入即±0.5mm。所以回油回缩值应为5+5+8=18mm，现场实际回油回缩值应在17.5～18.5mm之间。
现场张拉过程分五步：
第一步：采用两台小千斤顶yt27t-200mm两端预紧10%锚外控制应力。
第二步：yt250t-200mm千斤顶张拉20%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。
第三步：yt250t-200mm千斤顶张拉60%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。
第四步：yt250t-200mm千斤顶张拉100%总的锚外控制应力记录千斤顶油缸伸出值。
第五步：持荷5min后回油记录千斤顶油缸回缩值值。
d4束钢绞线现场张拉时的实测数据见表2.
结语
设计图纸中对预应力钢绞线的控制应力归结为以上两种，在计算过程中要考虑的是：张拉时采用两端张拉。在锚外控制应力的计算时l和θ的参数值要细细研究，此处最容易出现错误。其对应的伸长值计算过程要选取正确的控制应力，伸长值计算要从中间一分为二来计算（即计算一侧的乘以2）。
预应力张拉是
张法施工中最重要的环节，正确计算锚外控制应力和其对应的伸长值是施工准备阶段最重要的工作，是不容忽视的工作，但在实际施工阶段往往对锚外控制应力和其对应的伸长值重视力度不够和计算过程不准确，导致预应力锚内控制应力的偏差在施工技术规范的允许范围之外，造成过张或张拉力不够，严重影响工程质量。
参考文献
[1]公路桥涵施工技术规范[s].
[21]公路工程质量检验评定标准[s].北京：人民交通出版社，2011.
